





通过调整除尘设备脱硫运行参数,使脱硫出口温度由75℃降至65℃,观察了电除尘器运行过程中电流、电压的变化。结果表明,除尘设备销售,二次电流由1000ma上升到1500ma,电压上升到80kv。通过以上实验的验证,认为造成烟囱出口粉尘、湿电除尘器运行电流和电压达不到预期效果的原因如下。除尘设备脱硫设计液气比为3:1,属于低设计。脱硫出口烟气温度过高,脱硫后烟气不饱和,影响了湿电除尘器除尘效率。本项目脱硫工艺为氨法脱硫。低液气比的设计会导致烟气中喷水量少,容易导致不饱和烟气,烟气温度高,脱硫后液滴少。由于烟气不饱和,脱硫出口蒸发产生的---酸铵结晶不能充分加湿,导致湿电除尘器的烟气电导率和阴极放电能力下降。实际运行电压和电流不能满足设计要求,降低了电除尘器的除尘能力。
分析了除尘设备滤筒直径、褶高、褶数与相邻褶角的关系,比较了六种相同直径、不同褶高、不同褶数的滤筒的性能。后,建议褶皱高度为35 mm,相邻褶皱角度为11.7度。比较滤筒长度分别为1.5 m、2 m、2.5 m和3 m的流量分配系数。结果表明,长度为2米的滤筒内不同滤筒的流量分配系数接近1,说明滤筒内的流场分布均匀。同时,比较了滤筒的过滤阻力。结果表明,当过滤筒长度为2米和1.5米时,过滤阻力较小;当过滤风速较高时,长过滤筒的过滤阻力较大。因此,长滤筒不适合在大风量下运行,且滤筒长度为2米或更小,能---地适应大风量条件。通过实验或模拟与实验相结合的方法,研究了过滤除尘器的流场分布和工作效率。用粉尘测定仪测定了pm1.0、pm2.5、pm10和总颗粒物的除尘设备过滤效率。实验结果表明,过滤初期,滤筒表面有粉尘,过滤效率可达98%左右。经累积,过滤筒除尘器运行约200分钟后性能趋于稳定,不同粒径颗粒的过滤效率可达99.5%以上。
由于除尘设备部件的腐蚀,导致维护结构的腐蚀穿孔或有效支承截面的减小,不仅除尘设备主体结构的耐久性不足,而且结构损伤等安全问题也比较---。里欧。电除尘器本身是运行中的“集中高温腐蚀空间”。高温、高速烟道气使钢结构易受破坏。烟气的主要成分是电细颗粒物(pm2.5)、so2、so3酸雾、重金属和少量水蒸气,打磨抛光除尘设备,因此烟气气氛成为---的电化学反应场,使得直接存在于本体结构中的钢成分更易于腐蚀,除尘设备,---性强。y型钢结构更容易失效,滤芯除尘设备,从而增加了散装钢结构损伤的概率。据调查,火力发电厂大量的除尘设备自投运以来多次受到穿孔腐蚀,维护时间长,除尘效率---降低。
由于结构的耐久性不足和结构本身的不合理设计,很少有静电除尘器损坏和倒塌,造成---的---。因此,研究除尘设备结构的耐久性具有重要意义。除尘设备的主要结构由钢构件组成。在特殊的环境(海洋---、工业---)中,许多与其结构相似的钢结构被采用,并且存在腐蚀现象,容易导致结构耐久性不足的问题。目前,由于钢结构耐久性问题造成的------和安全问题,---越来越多的学者开始研究钢结构的耐久性,分析影响钢结构耐久性的因素,并通过一些定性指标。因此,研究特殊腐蚀环境下钢结构—电除尘器主体结构耐久性的定量评价方法就显得尤为迫切。
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